8 (905) 200-03-37 Владивосток
с 09:00 до 19:00

Тирустые гранулы, двухфазная гранулированная гермология 9787030551986 Science Press Straight Hair

Цена: 2 004руб.    (¥94.8)
Артикул: 622657203433

Вес товара: ~0.7 кг. Указан усредненный вес, который может отличаться от фактического. Не включен в цену, оплачивается при получении.

Этот товар на Таобао Описание товара
Продавец:青岛虹彩图书专营店
Адрес:Хэбэй
Рейтинг:
Всего отзывов:0
Положительных:0
Добавить в корзину
Другие товары этого продавца
¥ 128 101.12 137руб.
¥ 32 25.3535руб.
¥ 298 235.44 975руб.
¥ 48 37.9801руб.
  • Информация о товаре
  • Фотографии


Параметры продукта

Плотные гранулы - это пеллавича
Используемая цена120.00
ИздательScience Press
Издание1
Опубликованная датаНоябрь 2017 года
формат16
авторЛу Хуилин
УкраситьОплата в мягкой обложке
Количество страниц300
Число слов362
Кодирование ISBN9787030551986

Введение

Эта книга описывает основные концепции плотного газопродажного двухфазного потока и основного теоретического знания двухфазного потока частиц жидкости; Le Kinetics, метод с твердой фазой большой вихревой моделирования и модель эластичной инерционной частиц с высокой концентрацией и дает некоторые достижения вышеуказанных теорий и методов в промышленных применениях.
Оглавление

Оглавление
Предисловие
Глава 1. Основные уравнения плотного двухфазного потока 1.
1.1 Теорема Рейнольдса о переносе – общая форма уравнения сохранения 2
1.1.1 Теорема Рейнольдса о переносе 2
1.1.2 Двухфазное уравнение сохранения 6
1.2 Одномерное двухфазное течение газ-твердое тело 7
1.3 Одномерный поток частиц и модуль упругости твердой фазы 11
1.3.1 Модуль упругости твердой фазы 11
1.3.2 Термодинамика потока частиц 14
1.4 Характеристические уравнения и характеристические линии двухфазного потока газ-твердое тело 16
1.4.1 Характеристическое уравнение 16
1.4.2 Характеристическая линия 17
1.5 Передача импульса между газовой и твердой фазами 19
1.5.1 Корреляция взаимодействия между частицами жидкости 20
1.5.2 Диссипация энергии в потоке частиц жидкости 23
1.6 Многомасштабная модель минимума рассеяния энергии газ-твердое тело и модель расчета многомасштабного сопротивления 25
1.6.1 Эффект агломерации частиц 25
1.6.2 Уравнение сохранения многомасштабной системы 29
1.6.3 Многомасштабный метод минимизации рассеяния энергии 33
1.6.4 Принцип экстремальных значений с двумя переменными 36
1.6.5 Уравнения микромезоскопической сетки и многомасштабная модель коэффициента сопротивления A 38
1.6.6 Модель многомасштабного коэффициента сопротивления B 41
1.6.7 Многомасштабное моделирование циркулирующего псевдоожиженного слоя 43
1.7 Распространение волн плотности и волн давления в высококонцентрированном двухфазном потоке газ-твердое тело 45
1.7.1 Распространение волн плотности двухфазного газотвердого потока в кипящем слое 45
1.7.2 Распространение волны давления в высококонцентрированном двухфазном потоке газ-твердое тело 47
1.8 Двухфазный газотвердый поток в стояке с псевдоожиженным слоем 49
1.9 Краткое содержание этой главы 52
Ссылки 53
Глава 2 Кинетическая теория частиц 55
2.1. Элементарная теория динамики столкновений частиц и явлений переноса 55
2.1.1 Динамика столкновений частиц 55
2.1.2 Элементарная теория явлений переноса 60
2.2 Интегрально-дифференциальное уравнение Больцмана 62
2.3 Основные уравнения кинетики частиц 65
2.4 Столкновительный перенос свойств частиц 67
2.4.1 Давление твердой фазы и коэффициент вязкости 67
2.4.2 Коэффициент передачи энергии столкновений фаз частиц 70
2.5. Диссипация энергии при столкновениях частиц 72
2.6 Функция радиального распределения частиц 72
2.7 Проверка псевдотемпературы частиц 77
2.8 Испытание давления частиц 80
2.9 Проверка коэффициента вязкости частиц 85
2.10 Приложения кинетики частиц 86
2.10.1 Сдвиговый поток потока частиц 86
2.10.2 Псевдотемпература частиц в плотнофазном потоке с высокой концентрацией частиц 87
2.10.3 Псевдотемпература частиц для разреженного потока с низкой концентрацией частиц 88
2.10.4 Двухфазное газотвердое течение в барботирующем кипящем слое 89
2.10.5 Двухфазный газотвердый поток в циркулирующем кипящем слое 93
2.10.6 Инерционный поток частиц 101
2.10.7 Газотвердый поток в сердечнике райзера 103
2.11 Краткое содержание главы 104
Ссылки 104
Глава 3 Кинетика смешанных потоков частиц 106
3.1. Динамика столкновений смешанных частиц 107
3.1.1 Динамика столкновений смешанных частиц 107
3.1.2 Элементарная теория явлений переноса потоков смешанных частиц 110
3.2 Уравнение Больцмана для многокомпонентных частиц и уравнение переноса 111
3.2.1 Уравнение сохранения массы частиц компонентов 111
3.2.2 Уравнение сохранения импульса составляющих частиц 112
3.2.3 Уравнение сохранения псевдотемпературы частиц-компонентов 112
3.3. Диффузионное напряжение и напряжение столкновения многокомпонентных частиц 113
3.3.1. Дисперсные напряжения и рассеянный поток энергии составляющих частиц 113
3.3.2 Напряжение столкновения составляющих частиц 111
3.4. Столкновительная передача импульса компонентов частицы 117
3.5. Скорость потока энергии столкновений частиц и диссипация компонентов частиц 118
3.5.1 Скорость потока энергии столкновений частиц 118
3.5.2 Диссипация энергии столкновений частиц компонентов 120
3.6 Испытание и измерение псевдотемпературы двухкомпонентных частиц в псевдоожиженном слое жидкость-твердое тело 122
3.7. Функция радиального распределения многокомпонентных частиц 126
3.7.1 Модель твердых сфер дискретных частиц 126
3.7.2 Функция радиального распределения двухкомпонентных частиц 127
3.8 Численное моделирование течения многокомпонентных частиц в барботирующем кипящем слое 130
3.8.1 Процесс псевдоожижения двухкомпонентных частиц в пузырьковом псевдоожиженном слое 130
3.8.2. Послойное псевдоожижение двухкомпонентных частиц в барботирующем кипящем слое 134
3.8.3 Минимальная скорость псевдоожижения двухкомпонентных частиц 136
3.9 Численное моделирование газотвердофазного течения в угольном котле с циркулирующим кипящим слоем 137
3.9.1 Газотвердотекучий режим угольного котла с циркулирующим кипящим слоем 137
3.9.2 Характеристики расхода и реакции угольного котла с циркулирующим кипящим слоем 140
3.10 Модель кинетики смешанных частиц с псевдотемпературой равнокомпонентных частиц 144
3.11 Краткое содержание данной главы 147
Ссылки 148
Глава 4. Грубая динамика частиц 150
4.1. Динамика грубых столкновений частиц 151
4.2 Крупные частицы Максвелл-Больцман 155
4.2.1 Уравнение переноса крупных частиц 155
4.2.2 Грубое уравнение сохранения частиц 156
4.3 Поступательная кинетическая энергия и энергия вращения шероховатых частиц 158
4.4. Перенос импульса при грубых столкновениях частиц 160
4.5 Передача и диссипация энергии столкновения шероховатых частиц 164
4.5.1 Тепловой поток крупных частиц 164
4.5.2 Диссипация энергии при столкновении крупных частиц 165
4.6. Моделирование кинетики крупнозернистых частиц псевдоожижения в газо-твердом барботирующем псевдоожиженном слое 167
4.7. Моделирование кинетики крупнозернистых частиц двухфазного потока газ-твердое тело в стояке с циркулирующим псевдоожиженным слоем 174
4.8 Приблизительная динамика крупных частиц 178
4.8.1 Трехпараметрическая грубая динамика частиц и уравнение переноса 178
4.8.2 Сдвиговый поток грубых частиц и трехпараметрическое упрощенное кинетическое уравнение грубых частиц 182
4.9 Краткое содержание этой главы 183
Ссылки 184
Глава 5. Кинетика анизотропных частиц — модель момента потока частиц 185
5.1. Динамика столкновений анизотропных частиц 185
5.2 Уравнение переноса анизотропных частиц 187
5.3 Зернистая фаза Полином Эрмита 189
5.4. Диссипация и передача свойств сталкивающихся частиц 191
5.4.1. Решение проблемы диссипации энергии сталкивающихся частиц 191
5.4.2. Решение проблемы переноса энергии между сталкивающимися частицами 194
5.5. Замыкание моментов третьего порядка. 194
5.5.1 Моментно-замкнутая модель третьего порядка, основанная на элементарной теории явлений переноса 194
5.5.2 Моментно-замкнутая модель третьего порядка, основанная на линейной теории 195
5.6 Граничные условия момента потока частиц между частицами и стенкой 197
5.7 Распределение момента второго порядка потока частиц в подъемной трубе газотвердо-циркулирующего псевдоожиженного слоя 198
5.8 Моментное распределение второго порядка потока частиц в газотвердом барботирующем псевдоожиженном слое 206
5.9 Краткое содержание этой главы 209
Ссылки 210
Глава 6. Динамика частиц клея 212.
6.1 Динамика столкновений частиц клея 212
6.2.Кинетика частиц клея 215
6.2.1 Напряжение в частицах клея 216
6.2.2 Два важных момента 219
6.2.3 Интегральное решение ** части члена напряжения 221
6.2.4 Интегральное решение для второй части стрессового члена 223
6.2.5 Компонент давления столкновения и компонент коэффициента вязкости частиц клея 224
6.3 Столкновительный тепловой поток частиц клея 225
6.4 Диаметр агломерации частиц клея 226
6.5 Двухфазное течение газоклеевых частиц в кипящем слое 228
6.6 Краткое содержание этой главы 236
Ссылки 236
Глава 7. Метод твердофазного моделирования крупных вихрей и подсеточная модель плотного газотвердого двухфазного потока 238
7.1 Твердофазная подсеточная модель плотного газотвердого двухфазного потока 238
7.1.1 Разрешимое уравнение сохранения фазы масштабного газа 239
7.1.2 Разрешимое уравнение сохранения фазы масштабных частиц 240
7.1.3 Разрешимое уравнение псевдотемпературы масштабных частиц 242
7.2 Процесс двухфазного течения газ-твердое тело в стояке 243
7.3 Двухфазное газотвердое течение в химическом цепном реакторе 249
7.4 Плотное газотвердое периодическое ударное течение 255
7.5 Краткое содержание этой главы 258
Ссылки 258
Глава 8 Конфигурационная температура потока частиц и модель потока упруго-инерционных частиц высокой концентрации 260
8.1 Конфигурационная температура и модель потока частиц трения-столкновения 261
8.1.1 Настройка температуры потока частиц 261
8.1.2 Модель мягкого шара дискретных частиц и конфигурация силовой цепочки частиц 262
8.1.3 Температура конфигурации частиц и обобщенная температура частиц 265
8.1.4 Модель потока частиц при трении и моделирование 271
8.2. Линейная суперпозиционная модель потока частиц трения-столкновения 273
8.3 Двухфазный поток газ-твердый фонтанирующий слой 278
8.4 Двухфазный газотвердый поток в фонтанном слое направляющей трубы 281
8.5 Двухфазное газотвердое течение в фонтанирующем слое с пористой направляющей трубкой 282
8.6 Краткое содержание данной главы 285
Ссылки 286
Чтение в Интернете

Глава 1. Основные уравнения плотного двухфазного потока.
В процессе двухфазного течения газ-твердое тело существует два пути взаимодействия частиц: один - прямой столкновительный контакт частиц, а другой - воздействие частиц на окружающие частицы посредством факторов гидродинамики. Обычно для описания структуры двухфазного потока газ-твердое тело можно использовать следующие характерные масштабы: временной масштаб Колмогорова и характерный масштаб времени больших вихрей газовой фазы, характерный масштаб времени релаксации частиц и масштаб времени столкновения частиц твердой фазы (Eaton, 1994; Crowe et al., 1996): где v - коэффициент вязкости движения жидкости; к и&эпсилон; – турбулентная кинетическая энергия газа и скорость диссипации энергии соответственно; g0 – функция радиального распределения частиц;&тэта; – псевдотемпература частицы (или температура частицы). При использовании вышеуказанного характеристического масштаба исследовательский анализ показывает, что, когда характерное время столкновения между частицами намного больше, чем время релаксации частиц в жидкости, у частиц есть достаточно времени, чтобы отреагировать на действие, оказываемое жидкостью.Следовательно, в движении частиц в основном преобладает действие жидкости, и столкновения между частицами можно игнорировать, а поток представляет собой поток с редким потоком частиц; и наоборот, в движении частиц в основном преобладают столкновения между частицами, и поток представляет собой плотный поток частиц. В разреженном потоке средняя концентрация частиц очень мала и взаимодействием между частицами можно пренебречь; в то время как в плотном потоке по мере увеличения концентрации частиц необходимо учитывать взаимодействие между частицами.Вообще говоря, когда концентрация частиц меньше 10_6, наличие частиц не влияет на турбулентный поток газовой фазы, но поле потока газовой фазы будет влиять на движение частиц. Эта ситуация называется односторонней связью; при концентрации частиц 10_6 ~ 10_3 необходимо учитывать не только влияние газовой фазы на частицы, но и влияние частиц на турбулентный поток газовой фазы, то есть двустороннюю связь;когда концентрация частиц превышает 10_3, взаимодействие между газовой фазой и частицами и взаимодействие между частицами нельзя игнорировать, то есть четырехсторонняя связь.Обычно потоки в первых двух случаях называют потоком разреженных частиц, а второй случай — потоком плотных частиц. Особенно когда время релаксации частицы равно r. Когда характерное время или соотношение относительно турбулентности газовой фазы велико, характеристики двухфазного потока плотного газа и твердого тела также будут проявляться при более низких концентрациях частиц.
Исследования разреженного двухфазного потока были относительно глубокими и не будут обсуждаться в этой книге.Су (1967), Исии (1975), Цен Кефа и Фань Цзяньрен (1990), Чжоу Лисин (1991), Лю Даю (1993), Го Лиэцзинь (2002) и т. д. подробно обсудили теории и методы механики разреженных газов-твердых двухфазных жидкостей и механики двухфазных жидкостей газ-жидкость.Ли Цзинхай и др. (2005) представили многомасштабное моделирование и теорию сложных систем с гранулированными жидкостями.Соответствующие теории и результаты исследований можно найти в работах и ​​здесь не будут повторяться.
В процессе плотного двухфазного потока газ-твердое тело взаимодействия между частицами включают в себя: ① Диффузию частиц, то есть случайное рассеивание. Под действием турбулентности газа изменение положения частиц, движущихся без контакта между частицами, вызывает изменение импульса и энергии в поле фазового потока частиц.②Мгновенный контакт, то есть прямое столкновение и контакт частиц.Сила передается во время мгновенного динамического контактного процесса кинетического столкновения частиц двухфазного потока плотной жидкости с частицами, образуя напряжение сдвига и нормальное напряжение столкновения частиц.③Полунепрерывный контакт, то есть роликовый и скользящий контакт.Между частицами происходит относительное скольжение и взаимное сжатие. Относительное скольжение передает напряжение сдвига, а взаимное сжатие – нормальное напряжение.Относительное скольжение и взаимное выдавливание между частицами образуют полунепрерывный контакт частиц, тем самым потребляя энергию.Чтобы сохранить движение частиц, необходимо приложить больше дополнительной работы, то есть приложить большую нагрузку.Следовательно, процесс течения частиц связан не только с эластичностью частиц, но и со скоростью сдвига частиц. Полунепрерывный контакт и мгновенный столкновительный контакт между частицами осуществляют передачу и обмен импульсом и энергией между частицами.Поэтому исследование механики двухфазной жидкости плотного газа и твердого тела гораздо сложнее, чем исследование разреженного двухфазного потока газ-твердое тело, упомянутое выше, поскольку помимо преодоления математических трудностей, возникающих при решении уравнений, определяющих двухфазное течение, необходимо также решить некоторые основные теоретические проблемы.Например, создание теоретических моделей, замыкание уравнений и т. д.
1.1 Теорема Рейнольдса о переносе - общая форма уравнения сохранения
1.1.1 Теорема Рейнольдса о переносе
Обычно существует два метода вывода основных уравнений движения жидкости: метод Лагранжа и метод Эйлера.Метод Лагранжа изучает движение частиц жидкости с фиксированной массой. Объем частиц жидкости является переменным, но непроницаемым.Метод Эйлера изучает мгновенные характеристики жидкости, занимающей фиксированный пространственный объем (контрольный объем), являющийся проницаемым.Оба метода могут в конечном итоге дать один и тот же результат, но метод Лагранжа является более строгим, поскольку физический принцип сохранения применяется для жидких мицелл с постоянной массой и может учитывать поверхностные силы (например, поверхностное натяжение) и работу.Однако метод Лагранжа должен учитывать микрокластеры жидкости, особенно для двухфазного потока. Из-за разных скоростей газовой фазы и частиц трудно выбрать систему, подходящую как для газовой фазы, так и для частиц.По сравнению с методом Лагранжа и методом Эйлера транспортная теорема Рейнольдса обеспечивает связь между материальными производными системы и изменениями физических величин, определенных в контрольном объеме, и подходит для моделирования и анализа многофазных потоковых систем.Пространство, показанное на фиг.11, представляет собой контрольный объем с площадью поверхности A и объемом V (т.е. областями I и II).Есть еще одна система, постоянно занимающая контрольный объем, состоящая из областей I и II.И всегда занимайте области Ⅱ и Ⅲ.Поверхность управления, пересекающая орган управления и систему времени, — А2, поверхность управления, не пересекающаяся, — А1. Следовательно, А=А1+А2.Теорема Рейнольдса о переносе выражается как система, состоящая из жидкости в управляющем теле в определенный момент времени.Производная потока от имеющейся у него физической величины равна сумме скорости увеличения той же физической величины потока, содержащейся в системе управления в тот же момент, и чистой скорости истечения физической величины через поверхность управления.
Рисунок 1-1 Орган управления и система
Установить&фи;– некоторая физическая величина в пределах единицы объема (для массы, для импульса, для энергии – это сумма внутренней энергии и кинетической энергии в пределах единицы объема), I – некоторая физическая величина в системе, то есть скорость изменения физической величины I в системе во времени – где, – полная производная по жидкому микрокластеру, то есть материальная производная.
В это время область II стремится контролировать объем V. Член ** в правой части уравнения (1-2) представляет собой скорость изменения во времени физической величины в органе управления в данный момент, что можно выразить как Интеграл от второго члена в правой части уравнения (1-2) представляет собой физическую величину в области III&Скорость изменения Фи во времени;также физическая величина, вытекающая из управляющего объема V через управляющую поверхность A2 в момент времени f&фи; скорость потока. Предположим, что скорость жидкости на управляющей поверхности A2 равна M, а единичный вектор направления внешней нормали управляющей поверхности равен n, тогда физическая величина, вытекающая из управляющего объема в момент времени f&Расход фи;Эта формула преобразует интеграл объема площади III в интеграл площади поверхности управления A2. Аналогично, третий интеграл в правой части уравнения (1-2) представляет собой физическую величину&фи; расход, втекающий в управляющий объем через управляющую поверхность Ai в момент времени f, то есть, следовательно, разность между вторым и третьим членами в правой части уравнения (1-2) представляет собой физическую величину чистого потока, выходящего из управляющего объема в момент времени f.&Расход фи; заключается в подстановке уравнения (1-3) и уравнения (1-4) в уравнение (1-2), причем левый конец уравнения (1-5) представляет собой форму Лагранжа, а правый конец - форму Эйлера, которая показывает, что физические величины в системе, занимающие контрольный объем во все времена&фи; скорость изменения времени в момент времени f равна физической величине в органе управления&фи; скорость изменения времени в момент и чистый истечение физических величин через поверхность управления А&Сумма расходов фи;Уравнение (1-5) называется транспортной теоремой Рейнольдса.
Согласно теореме Гаусса существует следующая зависимость: Следовательно, уравнение (1-5) можно выразить следующим образом:
В двухфазной проточной системе газ-твердое тело газовая фаза и твердая фаза всегда занимают контрольные объемы Vg и V. , объемная доля газовой фазы (или объемная доля газовой фазы, пористость).и объемная доля твердой фазы (или объемная доля твердой фазы, концентрация частиц) s.Взаимоотношения с контролирующим органом следующие: (1-8)
Плотность газовой фазы Pg, масса газовой фазы в системе m..Согласно транспортной теореме Рейнольдса (1-7), примененной к сохранению массы газовой фазы в системе, мы можем получить (1-9). Левый конец уравнения (1-9) представляет собой скорость изменения во времени массы газовой фазы в системе, которая может иметь положительное значение, нулевое или отрицательное значение.Положительное значение указывает на то, что химическая реакция частицы постепенно переходит в газовую фазу, отрицательное значение указывает на то, что газовая фаза конденсируется или химическая реакция вызывает рост частицы, а нулевое значение указывает на отсутствие массообмена между двумя фазами.Подставив уравнение (1-10) в уравнение (1-9), получим
С учетом произвольности управляющего тела дифференциальная форма уравнения сохранения массы газовой фазы имеет следующий вид: (1-12) Точно так же для твердой фазы с плотностью частиц феникса дифференциальная форма уравнения сохранения массы твердой фазы имеет вид (1-13) и удовлетворяет
Примените теорему Рейнольдса о переносе (1-5) к сохранению импульса газовой фазы в системе и получите (1-15). Левый конец уравнения (1-15) представляет собой скорость изменения во времени импульса газовой фазы в системе.К факторам, вызывающим изменение импульса газовой фазы в системе, относятся сила, действующая на газовую фазу в системе, и импульс, передаваемый газовой фазе за счет массопереноса.К силам, действующим на газовую фазу в системе, относятся силы, действующие на поверхности системы, и силы внутри системы.(1-16) Членами в правой части уравнения являются поверхностная сила, действующая на управляющее тело, массовая сила, действующая на газовую фазу, сила, действующая на газовую фазу со стороны внутренних частиц системы, и скорость импульса, приносимая газовой фазе в результате массопереноса, сопровождаемого процессом химической реакции.В прямоугольной системе координат тензор напряжений равен где i — газовая фаза или твердая фаза.Массовая сила, действующая на единицу массы газовой фазы, равна g.Применяя теорему Гаусса, уравнение (1-16) записывается как (1-18), где – импульс газовой фазы, протекающей через границу раздела; и – массовый расход и скорость на границе раздела соответственно. Подставляя уравнение (1-18) в уравнение (1-15) и учитывая произвольность объема контрольного объема, уравнение сохранения импульса газовой фазы получается как (1&-20) Точно так же уравнение сохранения импульса твердой фазы в дифференциальной форме имеет вид (1 21)
Силы между газовой фазой и твердой фазой в системе включают двухфазное сопротивление газ-твердое тело (силу сопротивления), силу градиента давления, кажущуюся массовую силу, бразильскую силу и т. д., а также силы столкновения между частицами.
Для энергии газовой фазы E в системе., контролирует энергию газовой фазы на единицу объема тела e.Включая внутреннюю энергию и кинетическую энергию газовой фазы. Принимая теорему Рейнольдса о переносе (1&-5) Применительно к сохранению энергии газовой фазы мы получаем (1-22) уравнение (1&-22) Левый конец — это энергия газовой фазы E в системе.скорость изменения времени.К факторам, вызывающим изменение энергии газовой фазы в системе, относятся: энергия, приносимая газовой фазе за счет массообмена между двумя фазами, передача тепла от частиц системы к газовой фазе, мощность силы взаимодействия между двумя фазами, совершающими работу над газовой фазой; вязкая диссипационная энергия взаимодействия двух фаз (происходящая в пограничном слое на поверхности частицы и в следе) возвращается газовой фазе, часть или все тепло, выделяемое в результате химической реакции между двумя фазами или фазовым переходом частиц, передается газовой фазе, и массовая сила совершает работу над газовой фазой, а также энергию, выделяемую в результате химических реакций в системе.(1 23) Таким же образом, применяя теорему Рейнольдса о переносе к частицам, уравнение сохранения энергии твердой фазы можно получить в виде (1-24) где и S представляют собой тензор скорости деформации.
1.1.2 Двухфазное уравнение сохранения
Для мгновенного уравнения сохранения газ-твердое тело, применяя соответствующие методы статистического усреднения и статистически усредняя мгновенные локальные уравнения внутри фазы, можно получить основные уравнения, которым удовлетворяют макроскопические средние переменные.Этот тип статистического среднего уравнения изучает двухфазный поток газ-твердое тело с точки зрения макроскопического статистического среднего. Он фокусируется только на некоторых макроскопических средних переменных, таких как статистическая средняя скорость и давление, и учитывает только статистический средний эффект эффектов межфазной связи; он не учитывает мгновенные локальные мезоскопические характеристики поля течения.
Предположим, что представляет собой мгновенное значение определенной физической величины в двухфазном потоке газ-твердое тело, а () представляет собой статистический процесс усреднения соответствующей физической величины.Некоторыми распространенными процессами усреднения являются методы усреднения по времени, пространственного усреднения, усреднения по пространству-времени и взвешенного усреднения.В двухфазной системе потока напрямую применить описанный выше метод усреднения затруднительно.Для этого вводится фазовая функция H(r, t), которая определяется следующим образом: где и – фазовые пространства твердой фазы и газовой фазы соответственно.Начиная с определенного момента времени t, наблюдать и фиксировать изменения параметров потока газовой и твердой фаз в определенном пространстве и определенном интервале времени и получать ().Затем N наблюдений повторяются в одном и том же пространстве через тот же интервал времени для получения среднестатистического значения параметров потока.Средневзвешенное значение фабрики физических величин равно (1-27) Средневзвешенное значение массы фабрики физических величин равно (1-28)
Используя метод взвешивания объемной доли, скорость газовой фазы или фазы частиц при фильтрации, взвешенной по объемной доле, равна: где, u - скорость газовой фазы или фазы частиц; s — объемная доля газовой фазы или фазы частиц.В поле двухфазного потока газ-твердое тело мгновенные значения всех динамических параметров выражаются как сумма среднего по времени значения и значения пульсации, то есть мгновенная скорость турбулентного потока может быть выражена как (1-30)
Выполните средневзвешенное значение уравнений (1-12) и (1-13).Для нереакционноспособного двухфазного процесса газ-твердое тело средние уравнения сохранения массы газовой фазы и фазы частиц составляют (1-31) соответственно.